Расход газа через клапан

Расчет пропускной способности Kv и Kvs для арматуры трубопроводов

Коэффициентом пропускной способности (Kv) характеризуется пропускная способность задвижек, вентилей, регулирующих клапанов и другой арматуры. Этот коэффициент обязательно указывается в технических характеристиках заводом-производителем, он определен по расходу среды м 3 /час, плотностью 1 000 кг/м 3 , при температуре 15 ℃ и перепаде давления 1 Бар.

Реальный коэффициент учитывает много факторов, в той или иной степени влияющих на сложность расчета и работу арматуру. Поэтому для более простого расчета и выбора арматуры по каталогу введено понятие Kvs.

Величина Kvs характеризует расход через арматуру в полностью открытом положении при перепаде давления в 1 Бар.

Величина Kv характеризует расход при любом другом положении. При расчете арматуры определяется коэффициент расхода Kv, а затем с учетом коэффициента 1,3производится подбор по каталогу.

Расчет коэффициента пропускной способности (м 3 /ч) производится по следующей формуле:

Q – расход жидкости м 3 /ч;

Ρ – плотность жидкости кг/м 3 ;

p₁ – входное давление, Бар абс.;

p₂ – выходное давление Бар абс.;

Δp – перепад давления на клапане, Бар.

Величина абсолютного давления отличается от величины относительного на 1 Бар (величина одной атмосферы):

При расчете следует учитывать условие возможного возникновения кавитации и проверить допустимый перепад давления:

Источник

Расход газа через клапан

Регулирующий клапан — это вид трубопроводной арматуры наиболее часто применяемый для регулирования расхода и давления.

Правильный подбор регулирующего клапана является необходимым условием для обеспечения нормальной работы трубопроводной системы. Подбор регулирующего клапана сводится к определению его пропускной способности, при которой на заданном расходе будет дросселирован заданный избыток напора. Пропускная способность регулирующего клапана характеризуется коэффициентом пропускной способности Kv. Коэффициент Kv равен расходу рабочей среды с плотностью 1000 кг/м 3 через клапан при перепаде давления на нем 0,1 МПа.

Формулы для определения коэффициента Kv различаются для различных типов среды и величин давления, формулы для расчета Kv представлены в таблице 1.

• P1 — давление на входе клапана, бар;
• P2 — давление на выходе клапана, бар;
• dP=Р1 – Р2 — перепад давления на клапане, бар;
• t1 — температура среды на входе, 0 C;
• Q — расход для жидкости, м 3 /ч;
• Qn — расход для газов при Н.У., нм 3 /ч;
• G — расход для водяного пара, кг/ч;
• ρ — плотность кг/м 3 (для газов плотность при Н.У. кг/нм 3 )

Величина Kv умножается на коэффициент запаса k1 (который обычно принимается в диапазоне 1,2-1,3): Kvs=k1*Kv. И получаем величину Kvs – условная пропускная способность клапана.

По рассчитанному значению Kvs, по каталогам производителей, подбирается регулирующий клапан с максимально близким большим значением Kvs c учетом рекомендуемого диаметра.

При подборе регулирующего клапана так же рекомендуется определять условный диаметр клапана и проводить проверку на возникновение кавитации.

Условный диаметр регулирующего клапана

Регулирующая арматура никогда не подбирается по диаметру трубопровода. Однако диаметр необходимо определять для подбора обвязки регулирующих клапанов. Так как регулирующий клапан подбирается по величине Kvs, часто условный диаметр клапана оказывается меньше условного диаметра трубопровода, на котором он установлен. В этом случае допускается выбирать клапан с условным диаметром меньше условного диаметра трубопровода на одну-две ступени.

Определение расчетного диаметра клапана ведется по формуле:

• d — расчетный диаметр клапана в, мм;
• Q — расход среды, м 3 /час;
• V – рекомендуемая скорость потока м/с.

Рекомендуемая скорость потока:

• жидкость – 3 м/с;
• пар насыщенный – 40 м/с;
• газ (при давлении &#60 0,001 МПа) – 2 м/с;
• газ (0,001 – 0,01 МПа) – 4 м/с;
• газ (0,01 – 0,1 МПа) – 10 м/с;
• газ (0,1 – 1,0 МПа) – 20 м/с;
• газ ( &#62 1,0 МПа) – 40 м/с;

По расчетному значению диаметра (d) выбирается ближайший больший условный диаметр клапан Ду.

Проверка клапана на кавитацию

Кавитация — процесс образования и последующего схлопывания пузырьков вакуума в потоке жидкости, сопровождающийся шумом и гидравлическими ударами, что в свою очередь приводит к преждевременному износу элементов регулирующей арматуры.

Для определения возможности возникновения кавитации на клапане проверяется условие: dP >= 0,6P1.

Инструкция

1) Выберите тип транспортируемой по трубопроводу среды (жидкость / газ / пар).

2) Введите величину давления на входе в клапан (Р1) и на выходе клапана (Р2).

Важно! Величину давления необходимо задавать в бар.

3) Введите расход вещества м 3 /час и плотность вещества, кг/м 3 (Для газа и пара плотность газа указать при нормальных условиях).

4) Введите коэффициент запаса для пересчета kv в kvs (рекомендуется коэффициент запаса принимать в пределах 1,2-1,3).

5) Для проведения расчета нажмите кнопку «Расчет».

Важно! Перед выполнением нового расчета нажмите кнопку «Сбросить».

Источник

Расчет и выбор регулирующих и запорных клапанов (вентилей) по пропускной способности на воде, для жидкости, водяного пара или газа. Выбор регулирующей трубопроводной арматуры по Кv. Формулы для расчета объемного расхода жидкости через Kv.

Расчет и выбор регулирующих и запорных клапанов (вентилей) по пропускной способности на воде, для жидкости, водяного пара или газа. Выбор регулирующей трубопроводной арматуры по Кv. Формулы для расчета объемного расхода жидкости через Kv в различных размерностях

1. По формулам упрощенного расчета из Таблицы 1 находим расчетный максимальный Kv=Kvs (м 3 /час) — объемный расход воды, протекающей через клапан при Т=20°С, при перепаде давления = 1 бар. (подробнее про Kv тут и ниже на странице)
2. Определяем значение условной пропускной способности ругулирующего клапана Kv=η*Kv_max ,где η — коэффициент запаса в диапазоне 1,2-1,5 (подробнее про коэффициенты запаса тут).
3. Выбираем из характеристик регуляторов ближайшее доступное Kv, с округлением вверх.

Таблица 1. Формулы упрощенного расчета пропускной способности клапана (вентиля) на воде, для жидкости, водяного пара паре или газа. Выбор регулирующей трубопроводной арматуры по Кv.

Режим работы клапана	Перепад на клапане	Жидкость		Газ		Водяной пар
	кгс/см 2	м 3 /ч объемный расход	кг/час массовый расход	м 3 /ч объемный расход	кг/час массовый расход	кг/час массовый расход
Перепад давления не более половины давления на входе
Перепад давления более половины давления на входе
P1 — абсолютное давление среды до регулятора, кгс/см 2 Р2 — абсолютное давление среды после регулятора, кгс/см 2 ΔP = Р1-P2 ρ — плотность жидкости г/см 3 =т/м 3 ρn — плотность газа при Р=1,0332 кгс/см 2 и Т=0°С (ρвоздуха = 1,293 кг/м 3 ) Q — объемный расход в м 3 /час G — массовый расход в кг/час Qn — нормированный объемный расход газов в м 3 /час приведенный к условиям Р=1,0332 кгс/см 2 и Т=0°С V — удельный объем = обратная плотность водяного пара м 3 /кг при Т1 и (Р1)/2 V1 — удельный объем = обратная плотность водяного пара м 3 /кг при Т1 и Р1 V2 — удельный объем = обратная плотность водяного пара м 3 /кг при Т2 и Р2				Взаимное соответствие между единицами измерений. Перевод единиц измерения.

Таблица 2. Формулы для расчета объемного расхода жидкости через Kv в различных размерностях расхода и давления.

Источник

Основные принципы выбора регуляторов

Выбор регуляторов давления газа необходимо производить с учетом следующих факторов:

— тип объекта регулирования;

— максимальный и минимальный требуемый расход газа;

— максимальное и минимальное входное давление;

— максимальное и минимальное выходное давление

— точность регулирования (максимально допустимое отклонение регулируемого давления и время переходного процесса регулирования);

— необходимость полной герметичности при закрытии регулятора;

— акустические требования к работе регуляторов с высокими входными давлениями и большими расходами газа.

Основным требованием при подборе регулятора давления является обеспечение устойчивости его работы на всех возможных режимах, чего проще всего добиться правильным выбором регулятора для того или иного объекта. Для тупикового газопровода (с отбором газа в конце газопровода) следует применять статические регуляторы прямого действия. В случае больших расходов газа — непрямого действия. Для кольцевых и разветвленных газовых сетей, учитывая их способность к самовыравниванию, можно использовать любые типы регуляторов, но так как эти сети имеют обычно большие расчетные расходы, то лучше применять астатические регуляторы непрямого действия (с пилотом). Эти регуляторы позволяют более точно поддерживать давление после себя.

Неравномерность регулирования у статических регуляторов давления прямого действия — ±(0–20) %, статических непрямого действия (с пилотом) и астатических — ±(5–10) %.

При подключении к сетям высокого давления, давление в которых имеет значительные колебания, а также учитывая практически существующие конструкции регуляторов, может оказаться, что одноступенчатое снижение давления не применимо. В этом случае следует либо выбирать двухступенчатый регулятор давления, либо применить двухступенчатое редуцирование, при котором первым регулятором давление снижается до промежуточного значения, а вторым — до необходимого с высокой точностью.

При выборе регулятора давления необходимо учитывать явления, связанные с шумом работающего регулятора. Возникновение шумов вызвано газодинамическими колебательными процессами у регулирующих органов и стенок регуляторов. При совпадении частоты колебаний амплитуда колебаний клапана может резко возрасти, что приведет к износу и разрушению клапана, сильной вибрации регулятора. Наиболее эффективный метод снижения амплитуд колебаний — установка гасителя шума (перфорированного патрубка) сразу после редуцирования газа.

Пропускную способность регуляторов давления обычно определяют по аналогии с истечением газа через суживающееся сопло или сопло постоянного сечения, считая процесс адиабатическим. При постоянном входном давлении Р₁ скорость истечения и объемный расход растут с уменьшением противодавления (выходного давления) Р₂ только до достижения отношения Р₂/Р₁ определенного для данного газа значения, которое называют критическим (Р₂ и Р₁ — абсолютные давления).

Для природного газа с показателем адиабаты К = 1,31 критическое отношение можно принимать равным 0,5. То есть в регуляторе давления, который поддерживает низкое давление 2000 Па (200 мм вод. ст.), при входном избыточном давлении в 0,1 МПа и более наступает критический режим истечения газа. При этом скорость газа, проходящего через седло, постоянна и равна скорости звука в данном газе, достигнутой при критическом отношении давлений.

Объемный расход газа при рабочих условиях остается неизменным и при дальнейшем понижении давления Р₂ и повышении Р₁. Однако при этом изменяется массовый расход газа, а также объемный расход, приведенный к нормальным физическим условиям.

При докритическом режиме истечения пропускная способность определяется квадратичной зависимостью разности входного и выходного давлений (перепада давления) ΔР = Р₁ — Р₂. При критическом и сверхкритическом режимах пропускная способность зависит только от входного давления и прямо пропорциональна ему.

Пропускную способность регулятора давления с односедельным затвором можно определить по формуле:

где Q₀ — расход газа через регулятор, м 3 /ч (при Р = 0,1013 МПа, t = 0 °С);

φ — коэффициент, зависящий для данного газа от Р₂/Р₁ (рис. 3.4);

α — коэффициент расхода (приводится в технической характеристике регулятора);

f_c — площадь седла, см₂ (если шток клапана проходит через седло, то площадь седла надо рассчитывать за вычетом площади сечения штока);

Р₁, Р₂ — абсолютное давление, МПа;

ρ₀ — плотность газа, кг/м₃ (при Р = 0,1013 МПа, t = 0 °С).

Приняв плотность природного газа при н. у. равной 0,73 кг/м₃, получим:

При температуре газа t₁ = +20 °С ошибка формул составит 3,5 %.

Выбор регулятора производят из условия, что его пропускная способность должна быть на 15–20 % больше максимального часового расхода газа потребителем. Это означает, что регулятор будет загружен при максимальном газопотреблении не более, чем на 80–85 %, а при минимальном газопотреблении — не менее, чем на 10 %. Если это условие не будет выполняться, то при максимальном отборе газа регулирующий орган будет полностью открыт и не сможет выполнять функции регулирования. Регулирование обеспечивается только тогда, когда регулирующий орган и исполнительный механизм находятся в подвижном состоянии. При снижении отбора газа ниже предельного могут возникнуть автоколебания (пульсации, вибрации) клапана.

Рис. 4.4. Зависимость коэффициента φ от P₂/P₁

Кроме того, расчет уточненной пропускной способности РД можно производить на основании коэффициента условной пропускной способности (K_v):

Уточненный расчет пропускной способности производится по формулам:

— при докритическом истечении газа (P₁/P₂ 2):

Q — пропускная способность, м₃/ч;

Р₁ — абсолютное значение входного давления, кгс/см₂;

Р₂ — абсолютное значение выходного давления, кгс/см₂;

Т — температура газа по Кельвину на входе;

K_v — коэффициент условной пропускной способности.

В системах газораспределения наиболее распространены следующие типы регуляторов давления (по виду нагрузки): регуляторы прямого действия с пружинной и рычажно-пружинной нагрузками и регуляторы непрямого действия с командным прибором (пилотом).

Рис. 4.5: а — регулятор с односедельным клапаном и разгрузочной мембраной: 1 — рабочая мембрана; 2 — пружина настройки; 3 — разгрузочная мембрана; 4 — рабочий клапан; б — регулятор с рычажной передачей: 1 — регулирующий клапан; 2 — рабочая мембрана; 3 — настроенная пружина; 4 0 коленчатый рычаг; в — регулятор с пилотом: 1 — мембрана; 2 — пилот (регулятор управления); 3 — шток; 4 — клапан; 5 — седло; 6, 7, 8 — регулируемые дроссели; 9, 10 — импульсные трубопроводы; 11 — регулировочная пружина пилота; 12 — мембрана пилота; 13 — клапан пилота; 14 — седло; 15 — возвратная пружина

Принципиальная схема регулятора первой группы изображена на рис. 4.5а. К ним можно отнести регуляторы РДГД-20 и РДСК-50, в которых усилие рабочей мембраны передается непосредственно на клапан, находящийся на штоке и закрепленный в центре мембраны. В целях разгрузки клапана от влияния входного давления используется дополнительная разгрузочная мембрана.

Вторая группа — это беспилотные регуляторы типа РД-32М, РД-50М, РДНК-400 (рис. 4.5б). Для них характерно наличие рычажной системы передачи усилия от рабочей мембраны на регулирующий клапан. За счет различия в длинах плеч коленчатого рычага уменьшается сила воздействия входного давления на клапан регулятора. Усилие мембранного привода на клапан при этом увеличивается, что обеспечивает более высокое уплотняющее усилие на клапан. Для РД-32М соотношение плеч рычага равно 6.

У беспилотных регуляторов первой и второй групп органом настройки регулируемого выходного давления является настроечная пружина, воздействующая на рабочую мембрану.

Ограниченные размеры пружины и мембраны определяют следующие особенности:

— узкий диапазон выходного регулируемого давления, величина которого определяется параметрами настроечной пружины;

— «наклонную» расходную характеристику. Это означает, что с увеличением расхода газа через регулятор от 0 до 100 % выходное давление в определенном соотношении для каждого типа регулятора уменьшается;

— пропускная способность этих регуляторов невелика.

Третья группа регуляторов — устройства типа РДУК2, РДБК1, РДГ (рис.4.5в). Их характерная особенность — наличие регулятора управления (пилота). Процесс регулирования определяется взаимодействием выходного давления на рабочую мембрану, силы так называемого управляющего давления, подаваемого из пилота в подмембранное пространство, грузом подвижных частей, силами трений в соединениях.

Газ входного давления поступает в пилот 2. Пилот поддерживает постоянное давление под рабочей мембраной регулятора. По импульсному трубопроводу 9 газ выходного давления поступает на мембрану 1. Через дроссель 7 избыток газа после пилота постоянно сбрасывается.

Настройка регуляторов на требуемое выходное давление производится изменением усилия сжатия регулировочной пружины 11 пилота, а также открытием или закрытием проходного сечения регулируемых дросселей 6 и 7. Подмембранная полость пилота сообщена с атмосферой.

Если Р_вых уменьшилось, то уменьшится и давление над рабочей мембраной, клапан 4 вместе с мембраной поднимается, расход газа через регулятор увеличивается, Р_вых возрастает вновь до заданного значения.

Пилотные регуляторы имеют достаточно широкие интервалы входного и выходного давления и пропускной способности. Эти факторы обеспечиваются воздействием на рабочую мембрану регулятора подмембранного управляющего давления, создаваемого пилотом, вместо непосредственного воздействия настроечной пружины на мембрану.

По сравнению с пружинными регуляторами прямого действия, пилотные имеют следующие преимущества:

— возможность обеспечения достаточно широких интервалов выходного регулируемого давления 0,01–0,06 МПа и 0,06–0,6 МПа;

— обеспечение достаточно большой пропускной способности;

— возможность в ряде случаев перенастройки регуляторов на рабочие параметры без прекращения подачи газа к потребителям

При уменьшении расхода газа через регулятор, а также при увеличении давления на входе в регулятор часто возникают незатухающие резкие колебания выходного давления, так называемая «качка». В первом случае клапан регулятора находится на малой высоте от седла и даже небольшие перемещения клапана приводят к ощутимому изменению расхода. Во втором случае увеличенное входное давление прижимает клапан к седлу и возникают колебания клапана.

Кроме наиболее распространенной причины «качки» выходного давления — неправильного подбора регулятора с загрузкой его менее 10% от пропускной способности, причинами «качки» могут являться:

— наличие в непосредственной близости от входа в регулятор запорной арматуры, измерительных дроссельных шайб, сужений или расширений газопровода, резких поворотов газопровода;

— недостаточно тщательная настройка режима работы регулируемыми дросселями;

— выбор места отбора импульса выходного давления в такой точке газопровода, где поток газа имеет нестабильные параметры;

— наличие резких сужений импульсного трубопровода между регулятором и выходным газопроводом;

— некачественная врезка импульсного газопровода в стенку выходного газопровода. Врезаемый импульсный трубопровод не должен выступать внутрь выходного газопровода, иначе произойдет искажение отбираемого импульса выходного давления.

Правильный выбор точки забора контролируемого давления показан на рис. 4.6, 4.7, 4.8.

Точка забора контролируемого давления должна располагаться в месте установившегося потока газа за регуляторов на расстоянии не менее 5DN от ближайшего перехода и на расстоянии не менее 2DN до ближайшего запорного устройства (но не более 10 м от регулятора) (рис. 4.6). При врезке импульса для двух и более РД забор контролируемого давления осуществляется из общего коллектора (рис. 4.7). При этом, регуляторы располагаются на горизонтальном участке трубопровода регулировочной пружиной вверх.

В случае, когда регулятор давления не имеет внешнего импульса, следует строго соблюдать правило: диаметр трубопровода за регулятором должен быть равен диаметру присоединения выхода регулятора или больше него. (рис. 4.8)

Также «качку» могут вызывать недоработки отдельных узлов регулятора, к примеру:

— некачественная обработка торцев регулировочной пружины;

— установленный не по центру стяжной узел мебраны пилота;

— слишком «мягкая» пружина пилота;

— увеличенный зазор между штоком клапана пилота и втулкой;

— неровная поверхность мягкого уплотнения клапана пилота;

— клапан пилота, неравномерно по плоскости подходящий к кромке седла;

— дефекты опорной тарелки пружины пилота;

— несоосность хода штока клапана и седла пилота.

Данный интернет-сайт носит исключительно информационный характер и ни при каких условиях не является публичной офертой, определяемой положениями статьи 437 Гражданского кодекса РФ. Для получения информации об условиях сотрудничества, пожалуйста, обращайтесь к сотрудникам ГК «Газовик».

Бесплатная телефонная линия: 8-200-2000-230

© 2007–2021 ГК «Газовик». Все права защищены.
Использование материалов сайта без разрешения владельца запрещено и будет преследоваться по закону.

Источник